Проектирование твердотопливного ракетного двигателя третьей ступени трехступенчатой баллистической ракеты
/i>
2.2 Расчет щелевого заряда РДТТЗаряд щелевого типа имеет цилиндрическую форму, внутренний канал диаметром , четыре щели (пропила) шириной b, высотой , расположенные в сопловой части заряда. По длине заряд делится на три части, а именно: цилиндрическую (), переходную () и щелевую ().Исходные данные:- число щелей ;- вид топлива смесевое;- плотность топлива ;- тяга двигателя ;- время работы двигателя ;- скорость горения топлива ;- удельный импульс тяги .с учетом потерьПорядок расчета.Относительная толщина свода заряда = 0,3...0,5.Принимаем .Толщина свода заряда .Наружный диаметр заряда .Диаметр канала .Ширина щелей .Масса топлива РДТТ Объем топлива .Средняя поверхность горения .Диаметр камеры сгораниягде = 0.8 - плотность заряжания;L/D=0,5...1,5. Принимаем L/D=1,37.Длина цилиндрического участка РДТТ .Общая длина заряда .где k = 1.06 - коэффициент, учитывающий наличие щелей.Длина щелевой части заряда.Периметр щелевой части заряда,где - площадь поверхности внутреннего канала;- площадь поверхности торца заряда;;;Размеры щелей.Высота щелиРазмер перемычки .Запас на ТЗП, ЗКС и обечайку
2.3 Расчет характеристик прогрессивности щелевого заряда РДТТГорение заряда твердого топлива называют прогрессивным, если поверхность горения увеличивается. Характеристикой прогрессивности заряда называется отношение площади горящей поверхности заряда к начальной величине площади заряда. Характеристика прогрессивности горения заряда является определяющим фактором для поддержания постоянного давления в камере сгорания, а, следовательно, и для поддержания постоянства тяги двигателя по величине.
Исходные данные:- Наружный радиус заряда R3 = 0,7285 м;- Радиус канала rвн = 0,2185 м;- Полная длина заряда Lз = 1,611 м;- Длина щелевой части заряда Lщ = 0,113 м;- Половинная ширина щели д = 0,0145 м.
Рис. 8. Сектор щелевого зарядаПорядок расчета:Определяем углы б0 и ц0 в начальный момент горения:Полная начальная площадь горения заряда:Определение начального объема заряда:Определяем граничное значение е=e', при котором исчезает дуговая часть периметра канала щелевой части (ц=р/4):.Определяем максимальное значение lmax:.Для ряда значений е[0,lmax] определяем текущую площадь поверхности горения и объем заряда (л=0,6):Определяем характеристики прогрессивности у и ш для найденных значений S и w, результаты заносим в таблицу:.
|
e, м | 0 | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | |
| 1,14 | 9,043 | 17,124 | 25,576 | 34,679 | |
| 3,8 | 21,069 | 30,833 | 37,341 | 42,08 | |
S, | 5,695 | 6,228 | 6,494 | 6,488 | 6,189 | |
| 2,438 | 2,106 | 1,671 | 1,162 | 0,611 | |
| 1 | 1,094 | 1,14 | 1,139 | 1,087 | |
| 0 | 0,136 | 0,314 | 0,523 | 0,749 | |
|
Вывод:Постоянство (примерное) значения величины у говорит о том, что тяга РДТТ остается величиной постоянной при полном выгорании топлива.
2.4 Расчет звездчатого заряда РДТТЗвездчатые заряды нашли очень широкое применение в современных двигателях твердого топлива, благодаря отработанной технологии изготовления и высокому коэффициенту внутреннего заполнения, однако звездчатые заряды имеют дигрессивные остатки топлива, которые можно устранить профилированием внутренней поверхности камеры сгорания и применением вкладышей из легких материалов. Также по сравнению со щелевыми зарядами они дают меньшее время работы, а также наличие участков с повышенной концентрацией напряжений.
Исходные данные:Тяга двигателя Р = 160 кН;Ускорение свободного падения g = 9,81 м/с2;Время работы двигателя ф = 60 с;Диаметр заряда Dз = 1,457 м;Плотность топлива ст = 1770 кг/м3;Температура горения топлива Тк = 3300 К;Скорость горения топлива u = 0,0085 м/с;Удельный импульс тяги с учетом потерь Jуд = 2352 м/с;Газовая постоянная R = 307 Дж/(кг·К);Давление в КС рк = 4 МПа;Порядок расчета:Величина скорости горения, которую можно допустить в канале заряда, исходя из условия отсутствия эрозионного горения:,где - удельный вес топлива; - приведенная сила топлива.Площадь канала при отсутствии эрозионного горения:,где - вес топлива; - масса топливного заряда;ч=1 - коэффициент тепловых потерь.Находим потребный коэффициент заполнения поперечного сечения камеры:,где - площадь КС.Определяем потребное значение относительной толщины свода заряда:.По графикам зависимостей подбираем число лучей nл и тип заряда, обеспечивающий потребный коэффициент заполнения. Выбираем звездчатый заряд со скругленными углами nл = 6.По графикам и определяем характеристику прогрессивности горения заряда уs и коэффициент дигрессивно догорающих остатков лК. уs = 1,78; лК = 0,09.Определяем длину заряда:.Угол раскрытия лучей:.Из технологических соображений выбираем радиус скругления:.По таблице определяем значение углов: в = 86,503; и = 40,535.Определяем толщину свода заряда:.L3/D3 = 1,58/1,457 = 1,084 - это значение лежит в диапазоне среднестатистических данных для третьей ступени.
Рис. 1 Схема звездчатого заряда.
2.5 Расчет на прочность корпуса РДТТРасчет позволяет определить толщину элементов корпуса, находящихся под давлением газов в КС. Необходимо, чтобы корпус был прочен и имел минимальную массу и стоимость.Исходные данные:
|
Давление в КС РДТТ | ; | |
Внутренний диаметр КС | ; | |
Материал обечайки КС | Сталь; | |
Предел прочности | ; | |
Модуль упругости | ; | |
|
Порядок расчета:Толщина металлической обечайки корпуса м,Где - коэффициент запаса прочности; - временное сопротивление материала обечайки с учетом нагрева, которое равно; - коэффициент, учитывающий снижение прочности при нагреве . - максимально возможное давление в КС РДТТ при максимальной температуре эксплуатации заряда; - максимальное расчетное давление в КС РДТТ; - коэффициент, учитывающий разброс по давлению и скорости горения заряда, =1,15.Принимаем м.Расчет силовой оболочки сопловой крышкиТолщина сопловой крышки РДТТ,где - запас прочности сопловой крышки; - внутренний диаметр силовой оболочки КС;- предел прочности материала сопловой крышки; - коэффициент, определяющий высоту днища по отношению к диаметру .Для сопловой крышки принимаем тот же материал, что и для обечайки.Принимаем .Расчет переднего днищаИсходные данные:
|
Внутренний диаметр камеры | ; | |
Диаметр заряда | ; | |
Материал днища | Сталь; | |
Предел прочности | ; | |
Диаметр отверстия под фланец | . | |
|
Порядок расчета:Толщина днища,где - коэффициент, учитывающий снижение прочности днища от отверстия под воспламенитель,.Наиболее нагруженными являются точки стыка обечайки корпуса РДТТ и днища, а также стыка днища и воспламенителя.Главные радиусы кривизны и для выбранных расчетных точек (рис. 9).Рис. 9 Расчетная схема к определению радиусов кривизны днища и в расчетных точках днища.Точка 1., ,где - текущий радиус ;а - большая полуось эллиптического днища ;b - малая полуось эллиптического днища .Главные радиусы кривизны в точке 1:,.Толщина днища в точке 1.Принимаем Точка 2.Угол в точке 2, когда равен .Главные радиусы кривизны в точке 2:,.Толщина днища в точке 2Принимаем
3. Расчет теплозащитных покрытий РДТТ, выполненного по схеме «кокон»3.1 Расчет тепловых потоков в элементах РДТТИсходные данные:
|
Диаметр КС | | |
Диаметр входа в сопло | | |
Диаметр критики сопла | | |
Температура продуктов сгорания в камере | | |
Расход газа через сопло | | |
|
Расчет теплового потока у переднего днищаКоэффициент конвективной теплопередачи,Где - коэффициент теплопроводности продуктов сгорания; - ускорение полета ракеты; - коэффициент объемного расширения продуктов сгорания; - температура поверхности теплообмена;- коэффициент вязкости продуктов сгорания.Суммарный коэффициент теплопередачи,Где - коэффициент теплопередачи излучением.Суммарный тепловой поток от газа к поверхности переднего днища.
Расчет теплового потока в стенку КС и сопловой крышкиКоэффициент конвективной теплопередачи,Где - теплоемкость продуктов сгорания.Суммарный коэффициент теплопередачи.Суммарный тепловой поток от газа в стенку КС и сопловой крышки.
Расчет тепловых потоков в стенку соплаКоэффициент теплопередачи по сечениям сопла:Сечение на входе в сопло.Сечение в критике сопла.Сечение сверхзвуковой части сопла .Сечение сверхзвуковой части сопла .Суммарный коэффициент теплопередачиДля сечения на входе в сопло.Для сечения в критике сопла.Для сечения .Для сечения .Суммарный тепловой поток от газа в стенку соплаДля дозвуковой части сопла.Для критики сопла,Где - температура газа в критическом сечении сопла (результат предварительных вычислений). Для критики расчет проводится с помощью таблиц газодинамических функций. В первом приближении можно принять: .Для сверхзвуковой части сопла:;,Где - температура газа в соответствующих сечениях сопла. также определялась расчетом с помощью таблиц газодинамических функций. В первом приближении можно принять: ; .
3.2 Расчет теплозащитного покрытия двигателяИсходные данные:
|
Время работы РДТТ | | |
Начальная температура материала | | |
Толщина стенки: переднего днища | | |
обечайки корпуса | | |
сопловой крышки | | |
Коэффициент теплопередачи: переднее днище | | |
обечайка корп. и сопловая крышка | | |
Материал переднего днища и обечайки корпуса | ППН-100 | |
плотность | | |
удельная теплоемкость | | |
допустимая температура нагрева | | |
Материал сопловой крышки | 28Х3СНМВФА (СП-28) | |
плотность | | |
удельная теплоемкость | | |
допустимая температура нагрева | | |
|
Расчет толщины теплозащитного покрытия переднего днищаДля переднего днища, работающего в условиях высоких температур, но небольших скоростей движения газов, применяем фенольно-каучуковый материал ИРП-2049 (Р-161) - эластичное резиноподобное покрытие.Теплофизические характеристики ИРП-2049:
|
Плотность | | |
Удельная теплоемкость | | |
Коэффициент теплопроводности | | |
|
,Где ; - коэффициент аппроксимации; - константа аппроксимации; - относительный параметр, равный; - коэффициент температуропроводности ТЗП; - температурный симплекс (безразмерная температура).Принимаем толщину ТЗП переднего днища
Расчет толщины ТЗП обечайки корпуса и сопловой крышкиДля обечайки корпуса и сопловой крышки, работающих в условиях высоких температур и скоростей движения газов, применим слоистый материал на основе углеродных тканей, углепластик УПФК-1, имеющий следующие теплофизические свойства:
|
Плотность | | |
Удельная теплоемкость | | |
Коэффициент теплопроводности | | |
|
Обечайка корпусаГде - параметр, равный - коэффициент температуропроводности ТЗП - температурный симплекс (безразмерная температура).Сопловая крышкагде - параметр, равный - температурный симплекс (безразмерная температура)Принимаем: толщину ТЗП оболочки корпуса ; толщину сопловой крышки .Расчет длины теплоизолируемой части КС,Где - длина цилиндрической части заряда; - коэффициент заполнения цилиндрической части КС, - для скрепленного заряда;; - относительная толщина заряда;
Расчет теплозащитного покрытия соплаИсходные данные:
|
Толщина стенки: входного раструба сопла | | |
выходного раструба сопла | | |
Коэффициент теплопередачи: воротник сопла | | |
сопловой вкладыш в критике | | |
сверхзвуковой раструб сопла | | |
Материал входного раструба сопла | 30Х2ГСНВМА (ВМ-Д) | |
плотность | | |
удельная теплоемкость | | |
допустимая температура нагрева | | |
Материал выходного раструба сопла | 30ХГСА | |
плотность | | |
удельная теплоемкость | | |
допустимая температура нагрева | | |
|
Расчет толщины теплоизолирующего покрытия воротникаДля воротника сопла применяем углепластиковый материал УПФК-1:
|
Плотность | | |
Удельная теплоемкость | | |
Коэффициент теплопроводности | | |
|
Расчет толщины ТЗП воротника проводим аналогично расчету толщины ТЗП камеры РДТТ. Считаем, что материал воротника работает как пассивное ТЗП.,Где коэффициенты аппроксимации; - константа аппроксимации;;Где - теплоемкость стали 30ХГСА; - плотность материала металлической основы конструкции воротника (30ХГСА). - коэффициент температуропроводности ТЗП. - температурный симплекс (безразмерная температура).Принимаем толщину ТЗП воротника (в радиальном направлении).Расчет толщины теплозащитного покрытия вкладыша соплаДля вкладыша сопла применяется материал повышенной жаропрочности и жаростойкости, высокой эрозионной стойкости: графит марки АТ-1, имеющий следующие теплофизические свойства:
|
Плотность | | |
Удельная теплоемкость | | |
Коэффициент теплопроводности | | |
|
- коэффициент температуропроводности ТЗП. - температурный симплекс (безразмерная температура)Где - температура газа в критическом сечении.Принимаем толщину ТЗП вкладыша Расчет толщины теплозащитного покрытия выходного раструба соплаДля выходного раструба сопла применяем углепластиковый материал УПФК-1:
|
Плотность | | |
Удельная теплоемкость | | |
Коэффициент теплопроводности | | |
|
Для сечения сопла - температурный симплекс (безразмерная температура)Где - температура газа в сечении сопла .Для сечения сопла - температурный симплекс (безразмерная температура)Где - температура газа в сечении сопла .Принимаем толщину ТЗП выходного раструба сопла: ,
Литература1. Гречух Л.И., Гречух И.Н. Проектирование РДТТ. Учебное пособие по курсовому и дипломному проектированию. Омск, 2003.2. Гречух Л.И., Гречух И.Н. Конструкция и проектирование РДТТ. Учебное пособие по курсовому и дипломному проектированию. Омск, 2003.3. Алиев А.М., Липанов А.М. Проектирование ракетных двигателей твердого топлива. - М.: Машиностроение, 1995. 400с.4. Ерохин Б.Т. Теория внутрикамерных процессов и проектирование РДТТ. - М.: Машиностроение, 1991. 560с.5. Голубев И.С., Самарин А.В. Проектирование конструкций летательных аппаратов. - М.: Машиностроение, 1991. 512с.6. Расчет теплозащитных покрытий РДТТ. Методические указания к курсовому и дипломному проектированию по дисциплине «Ракетные двигатели». Омск, 2004. 27с.
Страницы: 1, 2